供暖鍋爐改造 性能出眾市場反饋好

導讀：

在鍋爐工業中廣泛應用膜式水冷壁,但工作環境中高溫煙氣對水冷壁產生高溫腐蝕及磨損,需要在水冷壁表面堆焊一層耐熱、耐蝕材料.為了降低焊縫的稀釋率,采用向下立焊工藝,設計了用于鉛直固定水冷壁的井架和從上往下焊接的門架.門架的頂部電機2,3帶動橫梁運動,橫梁電機4帶動焊接小車運動,焊接小車上的旋轉電機5,電

在鍋爐工業中廣泛應用膜式水冷壁,但工作環境中高溫煙氣對水冷壁產生高溫

在供暖鍋爐改造工業中廣泛應用膜式水冷壁,但工作環境中高溫煙氣對水冷壁產生高溫腐蝕及磨損,需要在水冷壁表面堆焊一層耐熱、耐蝕材料.為了降低焊縫的稀釋率,采用向下立焊工藝,設計了用于鉛直固定水冷壁的井架和從上往下焊接的門架.門架的頂部電機2,3帶動橫梁運動,橫梁電機4帶動焊接小車運動,焊接小車上的旋轉電機5,電機7,電機6調整焊槍至焊縫的始焊位置.根據焊槍端部在橫梁及與之垂直方向上的位移,采用坐標變換理論可求解焊槍位于前后調整位置處的坐標,從而確定三個電機的調整量及確定機構的尺寸.結果表明,該方法計算的結果準確。

為削減燃煤污染，還將推進燃煤鍋爐深度治理

為削減燃煤污染，還將推進燃煤供暖鍋爐改造深度治理。10月1日前，7臺65蒸噸及以上燃煤鍋爐全部完成超低排放改造。淘汰7臺35蒸噸以下燃煤鍋爐，實現35蒸噸以下燃煤鍋爐全清零。

采用等體積浸漬法制備柱狀Mn-Ce-Fe-Co-Ox/AC低溫

采用等體積浸漬法制備柱狀Mn-Ce-Fe-Co-Ox/AC低溫脫硝催化劑,通過程序升溫固定床程序裝置考察了催化劑NH3-SCR活性.著重探究了預擴孔處理、活性組分負載量、煅燒溫度和煅燒時間對催化劑表面理化性質及催化活性的影響,并在不同空速比和反應溫度下對催化劑的NO選擇性催化還原性能展開研究.結果表明:400℃高溫預擴孔處理后催化劑的NO還原活性表現出顯著提升,最大增幅已達到7.11％左右;在5％～25％的催化活性組分負載量區間內,柱狀催化劑對NO的轉化活性呈先增后降趨勢,當質量分數(Mn+Ce+Fe+Co)/AC為15％時脫硝活性達到最高;500℃煅燒溫度下持續氧化5h的柱狀催化劑呈現優異的表面孔隙結構和低溫脫硝活性,活性氧化物密度分布均勻度更高,且160℃反應體系下催化活性最高可達到88.56％;當催化反應空速比為6000h-1、反應體系溫度處于130℃～200℃為工業應用的適用反應參數,對應Mn-Ce-Fe-Co-Ox/AC催化劑可基本保持80％以上的NO轉化效率。

那么，供暖鍋爐改造“煤改氣”究竟要改什么呢？

大型電站目前普遍都是應用供暖鍋爐改造回轉預熱機,但是該設備長期因為出現漏風量過高的問題影響工廠的經濟收益,下文首先論述這種漏風量的危害,其次對降低漏風量,提出了幾點關鍵性的建議。

結論：

在鍋爐工業中廣泛應用膜式水冷壁,但工作環境中高溫煙氣對水冷壁產生高溫腐蝕及磨損,需要在水冷壁表面堆焊一層耐熱、耐蝕材料.為了降低焊縫的稀釋率,采用向下立焊工藝,設計了用于鉛直固定水冷壁的井架和從上往下焊接的門架.門架的頂部電機2,3帶動橫梁運動,橫梁電機4帶動焊接小車運動,焊接小車上的旋轉電機5,電機7,電機6調整焊槍至焊縫的始焊位置.根據焊槍端部在橫梁及與之垂直方向上的位移,采用坐標變換理論可求解焊槍位于前后調整位置處的坐標,從而確定三個電機的調整量及確定機構的尺寸.結果表明,該方法計算的結果準確。為削減燃煤污染，還將推進燃煤鍋爐深度治理。采用等體積浸漬法制備柱狀Mn-Ce-Fe-Co-Ox/AC低溫脫硝催化劑,通過程序升溫固定床程序裝置考察了催化劑NH3-SCR活性.著重探究了預擴孔處理、活性組分負載量、煅燒溫度和煅燒時間對催化劑表面理化性質及催化活性的影響,并在不同空速比和反應溫度下對催化劑的NO選擇性催化還原性能展開研究.結果表明:400℃高溫預擴孔處理后催化劑的NO還原活性表現出顯著提升,最大增幅已達到7.11％左右;在5％～25％的催化活性組分負載量區間內,柱狀催化劑對NO的轉化活性呈先增后降趨勢,當質量分數(Mn+Ce+Fe+Co)/AC為15％時脫硝活性達到最高;500℃煅燒溫度下持續氧化5h的柱狀催化劑呈現優異的表面孔隙結構和低溫脫硝活性,活性氧化物密度分布均勻度更高,且160℃反應體系下催化活性最高可達到88.56％;當催化反應空速比為6000h-1、反應體系溫度處于130℃～200℃為工業應用的適用反應參數,對應Mn-Ce-Fe-Co-Ox/AC催化劑可基本保持80％以上的NO轉化效率。那么，鍋爐“煤改氣”究竟要改什么呢？。