菏澤燃煤常壓供暖鍋爐 方快鍋爐安全可靠品質有保障

導讀：

事實證明，我們確定與方快鍋爐達成合作是非常明智的決定，在鍋爐投產一段時間后，效率明顯比我們原來的鍋爐效率高出很多，燃料費用大幅降低，鍋爐帶來的經濟效益非常明顯?！脩舴答?/p>

事實證明，我們確定與方快鍋爐達成合作是非常明智的決定，在鍋爐投產

事實證明，我們確定與方快菏澤燃煤常壓供暖鍋爐達成合作是非常明智的決定，在鍋爐投產一段時間后，效率明顯比我們原來的鍋爐效率高出很多，燃料費用大幅降低，鍋爐帶來的經濟效益非常明顯?！脩舴答?/p>

由于上述加裝余熱回收裝置的鍋爐在裝置前后未留有煙氣檢測口，且與其

由于上述加裝余熱回收裝置的菏澤燃煤常壓供暖鍋爐在裝置前后未留有煙氣檢測口，且與其連接的旁通水管路較短，無法測量水流量，因此本次實驗未就余熱回收裝置性能進行針對測試，而是重點關注鍋爐整體性能及其最終煙氣排放情況。另外本次的測試時間在北京市供暖時間的末期，室外氣溫偏高、大部分鍋爐低負荷運行，鍋爐煙氣排放溫度及其成分與滿負荷運行時有一定差異。

隨著循環流化床鍋爐不斷向大型化高參數發展,爐膛截面在尺度上已遠超過化工

隨著循環流化床菏澤燃煤常壓供暖鍋爐不斷向大型化高參數發展,爐膛截面在尺度上已遠超過化工領域的循環流化床反應裝置,爐膛內運行參數的橫向非均勻性問題愈發突出,尤其是橫向溫度偏差問題,嚴重影響鍋爐汽水系統安全和高效運行.針對300MW亞臨界三分離器循環流化床鍋爐燃燒系統建立二維整體小室模型,模型以分離器為回路單元將截面劃分為3個并聯的小室,包括爐內氣固流動模型、密相區氣固橫向擴散模型、稀相區氣固橫向擴散模型、燃燒模型及傳熱模型等子模型.模型計算和實爐測試結果顯示,爐膛寬度方向的溫度分布存在明顯的不均勻性,爐膛中間小室溫度高于爐膛兩側小室,并且溫度偏差沿床高方向一直存在.稀相區擴散系數的取值對溫度橫向分布有明顯影響,根據模型計算和測試數據結果比較分析,稀相區的擴散系數取值應在0.006～0.010m2/s.密相區顆粒橫向混合擴散作用強烈,改變各個給煤點給煤量分配時,局部濃度變化很快被強烈的橫向混合擴散作用消除,因此爐膛橫向溫度分布受給煤量分布變化的影響較小,與測試結果一致.導致爐膛溫度偏差的主要原因是兩側小室內水冷壁面積比中間小室多,使兩側小室溫度偏低,通過調整爐內屏式受熱面的布置位置,可有效改善溫度分布不均的問題。

的高溫管板冷卻與擾動應分出少部分回水g引向高溫管板下部，見圖10-22。管徑可按兩股水流的阻力相等求得。由于一般情況下的實際回水量lG皆大于計算值，故引射計算未考慮此部分流量。

用哪種管徑取決于鍋殼和螺紋煙管的布置和熱力計算，一般說來，菏澤燃煤常壓供暖鍋爐容量越大，鍋殼長度也加大，采用較粗管徑更合適一些，因其剛度較大，防止螺紋煙管焊接于管板后的下垂撓度過大。在鍋殼長度較大時，為防止撓度過大，有時在中間部位可以加支撐板。但也可以不加，因為，撓度對受力和性能無什么影響，冷態時出現的撓度，受熱后隨著管板向外凸起，撓度便自然消失。

結論：

事實證明，我們確定與方快鍋爐達成合作是非常明智的決定，在鍋爐投產一段時間后，效率明顯比我們原來的鍋爐效率高出很多，燃料費用大幅降低，鍋爐帶來的經濟效益非常明顯。由于上述加裝余熱回收裝置的鍋爐在裝置前后未留有煙氣檢測口，且與其連接的旁通水管路較短，無法測量水流量，因此本次實驗未就余熱回收裝置性能進行針對測試，而是重點關注鍋爐整體性能及其最終煙氣排放情況。隨著循環流化床鍋爐不斷向大型化高參數發展,爐膛截面在尺度上已遠超過化工領域的循環流化床反應裝置,爐膛內運行參數的橫向非均勻性問題愈發突出,尤其是橫向溫度偏差問題,嚴重影響鍋爐汽水系統安全和高效運行.針對300MW亞臨界三分離器循環流化床鍋爐燃燒系統建立二維整體小室模型,模型以分離器為回路單元將截面劃分為3個并聯的小室,包括爐內氣固流動模型、密相區氣固橫向擴散模型、稀相區氣固橫向擴散模型、燃燒模型及傳熱模型等子模型.模型計算和實爐測試結果顯示,爐膛寬度方向的溫度分布存在明顯的不均勻性,爐膛中間小室溫度高于爐膛兩側小室,并且溫度偏差沿床高方向一直存在.稀相區擴散系數的取值對溫度橫向分布有明顯影響,根據模型計算和測試數據結果比較分析,稀相區的擴散系數取值應在0.006～0.010m2/s.密相區顆粒橫向混合擴散作用強烈,改變各個給煤點給煤量分配時,局部濃度變化很快被強烈的橫向混合擴散作用消除,因此爐膛橫向溫度分布受給煤量分布變化的影響較小,與測試結果一致.導致爐膛溫度偏差的主要原因是兩側小室內水冷壁面積比中間小室多,使兩側小室溫度偏低,通過調整爐內屏式受熱面的布置位置,可有效改善溫度分布不均的問題。的高溫管板冷卻與擾動應分出少部分回水g引向高溫管板下部，見圖10-22。